Тренутно се аргон углавном добија дубоко хладно одвајањем ваздуха. Да ли је јединица за одлагање дубоког хладног ваздуха опремљена АРГОН системом је повезана са инвестиционом и енергетском потрошњом јединице. За новоизграђену јединицу, да ли да конфигурише систем аргона требало би да се заснива на стационарној ситуацији на аргунгу у подручју где се јединица налази, у комбинацији са јединицом улагања и нивоа потрошње енергије, а затим изаберите шему конфигурације погодна за пројекат. Само на тај начин може у потпуности искористити улогу јединице за одвајање ваздуха, а затим се структура производа фабрике може оптимизовати да би се добила најбоља предности.
Кључне речи: систем аргон; тржиште; потрошња енергије; корист
Мени садржаја
1. Увод
2 Увод у велику јединицу за одвајање ваздуха
3. Проток процеса и карактеристике производње аргона
4. Истраживање и анализа аргонског тржишта у одређеном подручју
5. Анализа ризика и енергетске ефикасности производње аргона
6 Закључак
7. Предлози
1. Увод
Ретки гасови углавном се односе на гасове са ниским садржајем у атмосфери, укључујући хелијум, неон, аргон, Криптон, Ксенон итд., Међу којима аргон има највиши садржај, рачуноводство око 0. 932%. АРГОН је ретки гас широко коришћен у индустрији. Веома је неактиван и ни сагорева нити подржава сагоревање. АРГОН се углавном користи у производњи, електроници, металном топлу и другим индустријама. На пример, када се алуминијум, магнезијум, бакар и легуре и нехрђајуће челик често користи као заштитни гас за заваривање, како би се спречили заварени делови оксидализовани или нитриђени ваздухом. У стварној индустријској производњи, поставка система аргона односи се на структуру производа, инвестиционе и потрошње енергије уређаја.
2 Увод у велику јединицу за одвајање ваздуха
Велики хемијски пројекат угља у одређеном региону планира да изгради јединицу за одвајање ваздуха са капацитетом производње кисеоника 50, 000 НМ3 / х. Јединица планира да користи нормалну прочишћавање прочишћавања прочишћавања притиска, кисеоника и азотара, чистог торањског торањског простора за компресију и азот и цео дестилациони производ и јединични погонски погон на ваздуху.
3. Проток процеса и карактеристике производње аргона
Метода која се обично користи за производњу аргона је пуна производња дестилационе аргоне, која има предности једноставног процеса, практичног рада, сигурности, стабилности и високе стопе екстракције аргона. Комплетна производња аргонских дестилације је да се одузме фракција богате аргоном из средње и доње делове горњег торња и уђе у систем дестилације Аргон, одвојени кисеоник и аргонски торањ и директно добијате сирови аргон са садржајем кисеоника<1.5 × 10-6. Then, separate argon and nitrogen in the refined argon tower to obtain a high-purity argon product with a purity of 99.999% (argon content).
4. Истраживање и анализа аргонског тржишта у одређеном региону
Према истраживању, налазе се 9 јединица за одвајање ваздуха са скалом од више од 6 000 НМ3 / Х у раду, и планираном у одређеној регији, као што је приказано у Табели 1. Међу њима је 6 јединица које су постављене у производњу и производе аргоне, са укупним капацитетом од 5860 НМ3 / Х (према дизајну од 5860 НМ3 / Х (према дизајну од 5860 НМ3 / Х), то је укупне капацитете од 5860 НМ3 / Х (у складу са 5860 НМ3 / Х (у складу са дизајном од 5860 НМ3 / Х). Поред тога, због чињенице да је систем аргонских пројеката не у употреби не у употреби или је излаз низак, стварни излаз је око 63.000 т / а. Генерално, производни капацитет аргона у овом региону је релативно мали.
Подразумева се да је јединица транспорта течног аргона {0}}. 8 до 1.0 Иуан / (Т · КМ). Разлика у цени између тржишта у року од 200 км теоретски је око 160 јуана / т; Слично томе, разлика у цени између два тржишта 500 КМ осим 400 ИУАН / Т, а тржишта су повезана. Разуме се да тржишна цена аргона у овом региону је 800 до 1900 ИУАН / Т (израчунато на основу годишње просечне цене од 1000 Иуан).
За 5 0, 000- раздвајање ваздуха разреда, Аргон је нуспроизвод. Теоретски, потрошња енергије се углавном састоји од радног раздвајања и раду за укапљивање (рад компресије је дистрибуиран на кисеонику и азоту). Познато је да је теоретски минимални рад аргонског деловања 0. 2391 кВ · Х / НМ3 (израчунато на 0. 3 кВ · Х / Нм3), а рад у течности се израчунава да је 560 × 0. 3=168 кв · х / т. Рад раздвајања се израчунава према формули: В=РТ (НО2ЛН + НН2ЛН + НАР ЛН) у формули, Р је универзални гас константа; Т је температура околине; НОН2, НН2, нар су количине кисеоника, азота и матичних супстанци; По2, ПН2, пар су делимични притисци компоненти кисеоника, азота и аргонских; п је тотални притисак.
Прорачун се може добити да се теоријско минимално раздвајање од раздвајања од 1 НМ3 зрака 0. 017 44 кВ · Х / НМ3. 0. 0 2 кВ · х / нм3), а у Аргону, тако да је у Аргону раздвајање {{960, 000 × 0,02 × 8% × (560). ÷ 1500)=148 КВ · Х / Т. Укратко, трошкови производње аргона је око 316 кВ · Х / Т или 139 ИУАН / Т.
Покривајући купце у року од 200 и 500 км, плус трошкови превоза, укупни трошкови је око 299 и 539 Иуан / Т, што и даље има одређене трошкове.
Транспортни радијус ове области из индустријске зоне покрајинског капитала је само 100 км. У будућности, са "снажним капиталом" Стратегија развоја, производна индустрија, посебно електронике и фотонапонске индустрије, послужиће у великим развојним могућностима и на тржишту потражња за Аргоном такође ће се повећати у складу с тим.
5. Анализа ризика и енергетске ефикасности производње аргона
За производњу аргона, тренутни процес производње аргона дестилације је технички зрео и поуздан и неће повећати безбедносни ризик уређаја. Конфигурација аргонског система такође ће повећати стопу екстракције кисеоника и имати значајан ефекат уштеде енергије. За 50, 000- раздвајање ваздуха у нивоу, запремина екстракције аргона је око 1500 НМ3 / х (стопа вађења аргона је 70%). Поређење је извршено у погледу потрошње енергије, улагања и прихода, као што је приказано у Табели 2.
|
Пројекат |
Нема аргона | Додатни торањ за ефикасност | Конфигуришите аргон систем |
| Стопа екстракције кисеоника /% |
90．4 |
97 |
96．4 |
| Ефекат уштеде енергије /% | 0 (база за израчунавање) | Око 5 |
Око 2,5 |
| Инвестиција / 10, 000 Иуан | 0 (база за израчунавање) |
800 -1000 |
Око 1500 |
| Бенефиције за уштеду енергије / (10, 000 Иуан · А -1) | 0 (база за израчунавање) |
800 |
400 |
| Волуме производа / Т |
0 |
0 |
21 000 |
| Корист производа / (10, 000 иуан · а -1) |
0 |
0 |
1500 |
| Свеобухватни период повраћаја новца / а | 0 (база за израчунавање) |
1 |
1 |
| Годишњи приход током рада 10, 000 иуан · а -1 | 0 (база за израчунавање) |
0 |
1500 |
Табела 2 Поређење шема за конфигурирање аргонског система
Пошто више од 90% потрошње енергије ваздушне јединице за одвајање ваздуха генерише ваздушни компресор и боостер, израчунавамо смањење потрошње енергије конфигурисањем аргонског система. Што бржи сто брзина хране, брже температура на дну резервоара пада, а већа температурна разлика између унутрашњих и спољних зидова, што узрокује унутрашњи зид резервоара да носи већи затезник. Под суперпозицијом неколико стреса, локални високи стрес је погоршан. Овај локални високи стрес пружа повољне услове за формирање и ширење пукотина. У правој ивици главе где је жилавост са ниским температурама најслабији, површински зрна у близини зоне погођене топлотом заварива заваривале су интергрануларне пукотине. Под акцијом локалног високог стреса, пукотине се и даље шире дуж зрна или трансгрануларног цепања и коначно продире и проузрокује да тенк пропадне.
6. Предлози
1. Неуспјех пуцање криогене главе резервоара је лов температура ломљиво пукотина проузрокована стресом унутар резервоара. Пукотина потиче из унутрашње површине равне ивице главе главе изван зоне погођене топлотом обојеног заваривања. Пукотине на подручју извора пукотина и унутрашње површине углавном су међугрануларне пукотине, а површина проширења је интергрануларна и трансгрануларна цепара крхки пукство.
2 Током процеса формирања равног ивица од стране главе, догодила се трансформација мантенситске фазе деформације, што је резултирало великом кршењем деформације, што је значајно погоршало жилавост ниског температуре, а велики заостали стрес био је главни узрок крхких пукотина нискотемперате ломљиве главе у криогеном челу.
3. Прекомерна деформација ојачања париогеног резервоара шири се повећава оплајају материјала и чини материјал крхком, а узрокујући велики заостални стрес, који убрзава стварање пукотина.
4. Температурни стронг Стрес разлике генерисано повременим пуњењем течног азота током употребе резервоара такође убрзава концентрацију стреса и продужење пукотина.
7. Закључак
1. Преносеност фазе мартенсита изазвана напоном изазвана хладном деформацијом аустенитних нехрђајућег челика је повезана са пластичном температуром деформације, износ деформације и стопу деформације. Препоручује се да се топле формирање формира за формирање главе да би се смањила производња деформације мартениса и отврдњавање деформације материјала узрокована хладним деформацијом. Након формирања главе, еквивалентни феритни садржај може се открити методом магнетне детекције. Еквивалентни феритни садржај генерално треба да се контролише испод 15%. За главу чији је еквивалентни ферит одељења равне ивице премашује услов, метода третмана чврстог раствора може се користити за спремање пластичности и жилавост материјала да се могу делимично обновити или побољшати;
2 Када напрезање јачање резервоара за складиштење треба строго контролисати, а температура и деформација течности треба да се контролише да би се избегла велика деформација велике брзине на ниској температури, ефективно смањујући генерисање деформационе мартензите и смањити производњу деформације.
